Сензор температуре од алуминијумске шкољке ван аутомобила са НТЦ термистором дизајниран за аутомобилску примену као што су климатизација, грејање седишта, сензор температуре ван аутомобила са карактеристикама високе стабилности, дуготрајног рада, високе прецизности и ниске цене. Кућиште обложено епоксидом може да пренесе температуру на штампану плочу преко УЛ оцењеног кабла тачно.Добро дошли да купите алуминијумску шкољку 2.2К Охм НТЦ 3950 термистор 5к35мм НТЦ температурни сензор од Аолиттле-а. На сваки захтев купаца одговара се у року од 24 сата.
Алуминијумска шкољка 2.2К Охм НТЦ 3950 термистор 5к35мм НТЦ температурни сензор
Сензор температуре од алуминијумске шкољке ван аутомобила НТЦ термистор 2.2К Охм 3950 5к35мм
И Опис сензора температуре алуминијумске шкољке 2.2К Охм 3950
Сензор температуре од алуминијумске шкољке ван аутомобила са НТЦ термистором дизајниран за аутомобилску примену као што су климатизација, грејање седишта, сензор температуре ван аутомобила са карактеристикама високе стабилности, дуготрајног рада, високе прецизности и ниске цене. Кућиште обложено епоксидом може да пренесе температуру на штампану плочу преко УЛ оцењеног кабла тачно.
аº Висока флексибилност
аº Висока прецизност
аº Алуминијумско кућиште
аº Мала поруџбина прихваћена
аº Брз одговор
аº Домаћинство
аº Клима уређај
аº Фрижидер
аº Штампач
аº Машина за прање веша
НЕ | Назив материјала | Ставка/ПН |
2-1. | Термистор |
Р25=2.2КИ©±1% Б25/50=3950К±1% МФ52 |
2-2. | Леад Вире | УЛ2651#24АВГ*2Ц 105а 300В црна |
2-3. | Епокси смола | Ј105/Ј106Б/Ј05Кс Г108/ГУ01 Црна |
2-4. | Шкољка |
И¦5,0×35+30,0 Алуминијумско кућиште |
В електричне перформансе сензора температуре алуминијумске шкољке 2.2К Охм 3950
НЕ | Ставка | Сигн | Услови испитивања | Мин. | Нормална вредност | Макс. | Јединица |
4-1. | Отпорност на 25 | Р25 |
Та=25±0.05 ПТа¦0.1мв |
2.178 | 2.200 | 2.222 | кИ© |
4-2. | Б Вредност | Б25/50 | 3910.5 | 3950 | 3989.5 | k | |
4-3. | Фактор дисипације | σ | Та=25±0,5 | 2.5 | / | / | мв/а |
4-4. | Временска константа | τ | Та=25±0,5 | / | / | 20 | сец |
4-5. | Отпор изолације | / | 500ВДЦ | 100 | / | / | МИ© |
4-6. | Издржати тест напона | / | 1500В АЦ (3мА) | 5 | / | / | Сец |
4-7. | Опсег радне темп | / | / | -10 | / | 105 | ℃ |
ВИ тест поузданости сензора температуре алуминијумске шкољке 2.2К Охм 3950
НЕ | Ставка | Технички захтеви | Услови и метод испитивања |
5-1. | Висока темп. Тест |
ДР/Р25£±3%
ДБ/Б£±3%
Без промене са отпорним напоном, Инсалутион перформанце. Изглед без оштећења. |
100±5а,напајање на 500±24х,ДЦ0.2мА |
5-2. | Ниска темп. тес | -10±5а,напајање на 500±24х,ДЦ0.2мА | |
5-3. | Издржати тест влаге | Чувати у окружењу 55±2,90%-95%РХ 240±24 сата | |
5-4. | Темп. тест циклуса | а20а×30минаСобна темп.×10мина у 100а воде×30минаСобна темп.×10мин 10 циклуса | |
5-5 | Тест електрификације оптерећења | Напајање на ДЦ1мА, 500 сати на собној темп. и влажна. | |
5-6 | Тест издржљивости | Слободан пад у бетонски под са висине 1м ,10 циклуса. | |
5-7 | Вибрациони тест | Фреквенцијски опсег: 10и½55ХЗ Укупна амплитуда 1.52мм 1 циклус 1 мин, правац и време Кс,И,З оси по 2х. | |
5-8 | Тест савијања | Савијте 180° жицу и епоксидну смолу. Напред-назад 10 пута |
ВИИ Ресистанце Вс. Табела температуре сензора температуре алуминијумске шкољке 2.2К Охм 3950
Ри¼Т ТАБЕЛА КОНВЕРЗИЈЕ | |||||||
Р25=2.200КИ©±1% Б25/50=3950К±1% | |||||||
Т/а | Рмин | Рцен | Рмак | Т/а | Рмин | Рцен | Рмак |
-10 | 11.852 | 12.178 | 12.513 | 28 | 1.931 | 1.953 | 1.909 |
-9 | 11.231 | 11.534 | 11.844 | 29 | 1.850 | 1.871 | 1.828 |
-8 | 10.646 | 10.927 | 11.215 | 30 | 1.772 | 1.794 | 1.751 |
-7 | 10.095 | 10.356 | 10.623 | 31 | 1.699 | 1.720 | 1.677 |
-6 | 9.576 | 9.819 | 10.07 | 32 | 1.628 | 1.650 | 1.607 |
-5 | 9.087 | 9.312 | 9.542 | 33 | 1.561 | 1.583 | 1.541 |
-4 | 8.626 | 8.835 | 9.048 | 34 | 1.498 | 1.518 | 1.477 |
-3 | 8.190 | 8.385 | 8.582 | 35 | 1.437 | 1.457 | 1.416 |
-2 | 7.780 | 7.960 | 8.144 | 36 | 1.379 | 1.399 | 1.359 |
-1 | 7.392 | 7.560 | 7.730 | 37 | 1.323 | 1.343 | 1.304 |
0 | 7.026 | 7.182 | 7.340 | 38 | 1.271 | 1.290 | 1.251 |
1 | 6.681 | 6.825 | 6.972 | 39 | 1.220 | 1.240 | 1.201 |
2 | 6.354 | 6.488 | 6.624 | 40 | 1.172 | 1.191 | 1.153 |
3 | 6.045 | 6.170 | 6.296 | 41 | 1.126 | 1.145 | 1.107 |
4 | 5.754 | 5.869 | 5.986 | 42 | 1.082 | 1.100 | 1.063 |
5 | 5.477 | 5.585 | 5.693 | 43 | 1.040 | 1.058 | 1.022 |
6 | 5.216 | 5.316 | 5.416 | 44 | 0.9995 | 1.018 | 0.9818 |
7 | 4.969 | 5.061 | 5.155 | 45 | 0.9611 | 0.9788 | 0.9436 |
8 | 4.735 | 4.820 | 4.907 | 46 | 0.9243 | 0.9417 | 0.9072 |
9 | 4.513 | 4.592 | 4.673 | 47 | 0.8892 | 0.9063 | 0.8724 |
10 | 4.303 | 4.377 | 4.451 | 48 | 0.8556 | 0.8723 | 0.8390 |
11 | 4.104 | 4.172 | 4.241 | 49 | 0.8234 | 0.8398 | 0.8072 |
12 | 3.915 | 3.978 | 4.042 | 50 | 0.7926 | 0.8087 | 0.7767 |
13 | 3.736 | 3.795 | 3.854 | 51 | 0.7630 | 0.7789 | 0.7475 |
14 | 3.567 | 3.621 | 3.675 | 52 | 0.7348 | 0.7503 | 0.7195 |
15 | 3.406 | 3.455 | 3.506 | 53 | 0.7077 | 0.7230 | 0.6927 |
16 | 3.253 | 3.299 | 3.345 | 54 | 0.6818 | 0.6967 | 0.6671 |
17 | 3.107 | 3.150 | 3.193 | 55 | 0.6569 | 0.6716 | 0.6426 |
18 | 2.970 | 3.009 | 3.049 | 56 | 0.6331 | 0.6475 | 0.6190 |
19 | 2.839 | 2.875 | 2.911 | 57 | 0.6103 | 0.6243 | 0.5965 |
20 | 2.714 | 2.748 | 2.781 | 58 | 0.5884 | 0.6022 | 0.5749 |
21 | 2.596 | 2.627 | 2.658 | 59 | 0.5674 | 0.5809 | 0.5542 |
22 | 2.483 | 2.512 | 2.540 | 60 | 0.5473 | 0.5605 | 0.5343 |
23 | 2.376 | 2.402 | 2.429 | 61 | 0.5279 | 0.5409 | 0.5152 |
24 | 2.274 | 2.298 | 2.322 | 62 | 0.5094 | 0.5221 | 0.4970 |
25 | 2.178 | 2.200 | 2.222 | 63 | 0.4916 | 0.5040 | 0.4794 |
26 | 2.084 | 2.106 | 2.128 | 64 | 0.4745 | 0.4866 | 0.4626 |
27 | 1.994 | 2.016 | 2.038 | 65 | 0.4581 | 0.4700 | 0.4464 |
Ри¼Т ТАБЕЛА КОНВЕРЗИЈЕ | |||||||
Р25=2.200КИ©±1% Б25/50=3950К±1% | |||||||
Т/а | Рмин | Рцен | Рмак | Т/а | Рмин | Рцен | Рмак |
66 | 0.4309 | 0.4423 | 0.4539 | ||||
67 | 0.4160 | 0.4272 | 0.4386 | ||||
68 | 0.4017 | 0.4126 | 0.4238 | ||||
69 | 0.3880 | 0.3986 | 0.4095 | ||||
70 | 0.3747 | 0.3852 | 0.3959 | ||||
71 | 0.3621 | 0.3723 | 0.3827 | ||||
72 | 0.3498 | 0.3598 | 0.3701 | ||||
73 | 0.3381 | 0.3479 | 0.3579 | ||||
74 | 0.3268 | 0.3364 | 0.3462 | ||||
75 | 0.3160 | 0.3253 | 0.3349 | ||||
76 | 0.3056 | 0.3147 | 0.3241 | ||||
77 | 0.2955 | 0.3045 | 0.3136 | ||||
78 | 0.2858 | 0.2946 | 0.3036 | ||||
79 | 0.2765 | 0.2851 | 0.2939 | ||||
80 | 0.2676 | 0.2760 | 0.2846 | ||||
81 | 0.2590 | 0.2672 | 0.2756 | ||||
82 | 0.2507 | 0.2587 | 0.2669 | ||||
83 | 0.2427 | 0.2505 | 0.2586 | ||||
84 | 0.2350 | 0.2426 | 0.2505 | ||||
85 | 0.2276 | 0.2351 | 0.2428 | ||||
86 | 0.2204 | 0.2277 | 0.2353 | ||||
87 | 0.2135 | 0.2207 | 0.2281 | ||||
88 | 0.2069 | 0.2139 | 0.2211 | ||||
89 | 0.2005 | 0.2073 | 0.2144 | ||||
90 | 0.1943 | 0.2010 | 0.2079 | ||||
91 | 0.1883 | 0.1949 | 0.2017 | ||||
92 | 0.1826 | 0.1890 | 0.1957 | ||||
93 | 0.1770 | 0.1833 | 0.1898 | ||||
94 | 0.1717 | 0.1778 | 0.1842 | ||||
95 | 0.1665 | 0.1726 | 0.1788 | ||||
96 | 0.1615 | 0.1674 | 0.1735 | ||||
97 | 0.1567 | 0.1625 | 0.1685 | ||||
98 | 0.1521 | 0.1577 | 0.1636 | ||||
99 | 0.1476 | 0.1531 | 0.1588 | ||||
100 | 0.1433 | 0.1487 | 0.1543 |